一种基于TDAl6846的新型有源功率校正电路设计

在电荷泵电路中，每次传送的电量为：

Q=[V3一(V2一V1)]C3=(V3+V1一V2)C3 (1)

如果V3的频率为f3，则传送的电流(即输入电流)I1为：

I1=(V3+V1一V2)C2f3 (2)

上式中，V3是V2经开关变压器和二极管产生的(参见图4)。在不考虑变压器初级电阻和二极管正向压降的情况下，V2=V3。因此，式(2)可以变形为：

I1=VlC3f3=k·V1 (3)

由式(3)可见，这时输入电流随输入电压V1的正弦包络变化，从而达到了功率因数校正的目的。

图2给出了实际应用结构图。该图中的电容C，整流桥BR和二极管D分别代替了图1(b)中的C3，D1和D2。从结构上讲，该图是一个标准的开关电源电路。图中的电感L，快恢复二极管D和电容C既完成了电荷泵的功能，也构成了一个能吸收由开关管T在开关过程中激起的尖峰电压的缓冲电路。图中，电荷泵是插入在BR，滤波电容Cp的正端和开关管T的漏极之间，如图中虚线框内所示。当开关管T导通时，输入电压Vin经BR整流后的电压Vinr给C充电。当T关断时，C经过D给Cp充电，从而完成"泵电"的过程。为了防止形成瞬时尖峰脉冲，串接了电感L。

下面简述该电路吸收尖峰干扰脉冲的原理。变压器的初级电感Lp，C和快恢复二极管D构成了一个交流闭环回路。当开关管关闭后，变压器中储存的能量开始释放。由于交流闭环的存在，变压器能量释放形成的浪涌电流被旁路，并形成一个衰减振荡。由于该振荡的耗能作用，使得其振幅和频率降低到电路可靠工作所能容许的程度。利用电荷泵电路完成缓冲功能的好处是既节省了电子元件；又使吸收过程中能量损耗极小，从而也提高了电源系统的效率。

这种APFC电路的突出优点就是结构简单，通过对常规缓冲电路进行合理调整，可以很容易变成具有PFC功能的高性能开关电源。由于电荷泵中的电容C提供了一个高频通路，因此其效能可通过载波频率而确定；也就是说，输入电路的电流波形的相位可通过改变载波频率来校正。

2.2 波形分析

下面用图3波形对PFC电荷泵电路进行分析，图中的电压、电流波形都是以输入交流电压为230 V测定的。

在t1时刻之后，由于D的续流作用，使初级电流Ip沿着Lp，C，D方向继续流动，直至次级二极管导通，变压器开始向次级放电为止(t2时刻)。在此期间，由于Ip的存在，使Vt继续攀升，直至Ip等于零的瞬间，Vt稳定在600 V。在整个的放电区间(t2～t3)，IL逐步减少，但Vp维持原电压不变。

在功率管导通的t0～t1间隔内，是电感线圈L储能的时间，该时间间隔△T越大，L中储存的能量越多，电流的值亦愈大。控制△T的因素有2个：一是次级负载，他和△T成正比关系；2是输入回路的电压值，成反比关系，也就是说输入电压越低，△T的值越大。在△T期间"电荷泵"中电容器C的充电电流Ic也逐步增加，流向和图2所标的方向相反，构成功率管漏极电流的一部分，如图3所示。

由于功率管的开关周期远远小于主回路输入电压整流的包络周期(10 ms)，因此Cp的充电间隔△T很小。即使输入电压Vin过零，对VCP影响很小。因此与一般直接对Vin整流后滤波相比，交流纹波小得多，使得在相同功率下，滤波电容明显减小。

当主回路输入电压接近其包络峰值时，在功率管导通时间间隔t3～t5内的t4时刻，由于充电电压的升高，Vp已经达到其最大值，IC在此时刻停止流动，使It瞬时下跳，其值约等于IC的上跳值，参见图3所示。此时由于电感电流IL的作用使二极管D导通，IL直接给CP充电。在t4～t5期间，由于LP的作用，It再次继续上升；由于没有IC的反向分流作用，It上升斜率略低于t3～t4时刻。在t5时刻，功率管关闭，其后波形变化规律同于t2时刻。这一变化规律与前者不同之处有2点：

(1)It出现2次峰值，t4时刻峰值电流为It(t4)=Ip(t4)一IC(t4)>IP(t4)，式中I4(t4)为负值(见图3)，另一个峰值为IL(t5)=IP(t5)。

(2)在此期间，IL不再每个周期归零，即进入阶段性连续电流状态，这种状态只有在Vin幅度较大时发生。

值得一提的是，该电路中的电感线圈L即使饱和，也不会形成大的充电电流，这主要是由于电容器C对充电电流有限制作用的原因，而且VCP一般都高于输入电压Vin峰值，有效地限制了整流桥的冲激电流，从而也提高了电路的可靠性。

3 电路设计

图4给出了一个实际电路。该电路使用Infineon公司最新推出的TDAl6846芯片。设计的电源电路具有"电荷泵"完成的APFC功能，其工作原理同于前述。电路输入电压在220 V±15％范围，功率可在300 W以下，具有待机省电功能，可广泛地应用于彩电、监视器等设备的开关电源。该电路在设计方面具有如下优点：

(1)无需专门的启动电路

TDA16846的起动过程特殊，他没有单独的启动电路，而是通过芯片内部与二脚相连的启动二极管来启动。其电路图如图5所示。

刚接通电源时，芯片14脚电位低于启动电压，芯片不工作，电路亦不工作。此时，主回路电压通过R2，芯片2脚及内部二极管D1对C14充电。当V14达到启动电压时，使内部SVC电路供电，芯片启动，电路开始工作，辅助电源绕组通过D8开始供电，完成启动过程。所以他不需要附加启动电阻，结构简单，而且降低了能耗。

(2)功率管不需要串接电流检测电阻RS在由TDA16846组成的开关电源电路中并没有直接的电流检测电路，但该芯片可以实时检测电流。他是通过2脚的电阻R2和电容C2来实现的，参见图5所示。

当功率管关断时(有某些电路保护而带来的关断除外)，2脚的电压被限制在1.5 V上，功率管导通时主线电压通过R2对C2充电。当电压超过允许值时功率管被关断，随后该脚电压又被限制在l.5 V上。由于C2充电时间与三极管的导通时间一致，所以C2上所充得的电压V2就与三极管的电流有对应关系。其关系满足[3]：

其中：LP，IP参见图2所示。

由于V2可达的最大值为5 V，所以由式(4)可求得功率管所达到的最大电流为：

从而可省去电流检测电阻RS，利用式(5)还可以计算出所能达到的最大功率。

4 实验与结论

根据科研需要，设计了如图4的高功率因数电源，输出功率为300 w，两组输出电压分别为30 V(8 A)和12 V(5 A)。输入、输出相互隔离，所使用元器件及其具体参数如图4所示。由于采用了电荷泵APFC校正电路，功率因数可达O.95左右，实测波形如图6所示。